海内外高压和超高压电缆用于水下敷设时单芯钢丝铠装结构方面的情形 。关于35kV及以下电缆由于国家规范中划定选用铜丝隔磁结构 ，以是各个制造厂基础都是按规范制造 。妄想部分和使用部分也选用此类电缆 。出问题的大有其在 。
镇海炼化第二热电站1＃发电机组至变压器选用的是8.7/10kV1×500mm2 YJV32 φ3.15镀锌钢丝铠装 ，并用4根铜丝隔磁 。电缆销毁的除了成束敷设方面的缘故原由外 ，钢丝是造成电缆销毁的缘故原由之一 。
某电站选用1×400mm2 YJV32 交联聚乙烯绝缘电缆15根 ，每相5跟并联 。（先不剖析其选择电缆型号是否合理 。）试运行后发明载流才华远小于妄想的载流才华 。用户提出是否是钢丝铠装消耗太大的缘故原由 。故提出要做实验举行验证 。本文就是针对该工程对单芯钢丝铠装电缆举行了载流量实验 。用实验数据和现场测试数据来语言 。要点从铠装材质和运行方面来讨论为往后电缆结构合理妄想提供质料 。
2．实验和现场测试质料
2．1 实验与核算质料
模拟某电缆线路工程举行实验 。8.7/15 kV 1×400 mm2 YJV32 交联聚乙烯绝缘单芯钢丝铠装电缆 。其试样结构尺寸列于表2-1 。
注: 导体屏障层厚度为0.8 mm.绝缘屏障层厚度为0.6 mm.铜带厚度0.2mm 。包带厚度0.2mm 。
钢丝直径φ2.5mm 4根等直径的铜丝匀称脱离作为隔磁 。
空气中敷设 ，差别的摆放要领下载流量实验数据及相关参数列于表2-2中 。
注：* 依据丈量外表的部位差别 ，温度相差较大 。
** s – 相邻电缆轴心之距离 。 De – 电缆外径
凭证IEC 60287规范依据试样尺寸对单芯钢丝铠装电缆举行了载流量核算 ，核算效果列于表2-3 。
注：* 事情温度下的导体的相同电阻（Ω/m） .
** 铠装钢丝消耗（依据实验时铠装消耗推算值核算而得） 。
平面摆放 ，电缆中心距离为2根电缆外径(De) 。
2．2 现场质料
某工程现场电缆摆放如图2-1所示 。测试质料经由整理汇总如下 。依据＃1～＃2机组电流分派数据核算出电缆线芯和外表的温度列于表2-4和表2-5 。核算线芯温度和外表温度所选用的参数如下：
依据丈量电流而推算出线芯温度和外表温度 。选用的参数是YJV32电缆的核算参数值(如相同电阻和热阻)和实验参数(如钢丝消耗等) 。
图 2-1 电缆摆放示意图
表 2-4 ＃1机组 31 MW 1800 A
* 每一线路由三根单芯电缆呈三角形摆放 ，相互之间有一逍遥 。
* 由于阻抗引起电流分派不均 。
* 每一线路由三根单芯电缆呈三角形摆放 ，相互之间有一逍遥 。
* 由于阻抗引起电流分派不均 。
3.1 载流量下降
首先讨论单芯钢丝铠装电缆在相同事情温度和相同情形条件下为什么载流量要比非铠装电缆载流量要小得多？其中主要缘故原由是铠装钢丝消耗太大 。在三角形摆放情形下钢丝的磁滞和涡流消耗是线芯消耗的3倍多 。平面摆放是线芯消耗的2倍多 。纵然是划分敷设（电缆中心之距离大于2倍的电缆外径） ，钢丝消耗也是线芯消耗的2倍多 。载流量对错钢丝铠装单芯电缆载流量的57%（相互触摸三角形摆放）和64%（逍遥为1个电缆外径平面摆放） 。从热阻方面思量 ，有于钢丝电缆比同截面的非钢丝铠装电缆外径大得多（约莫1.2倍） �？掌蟹笊枋逼渫獠咳茸枰确歉炙款暗缋滦 。ㄔ寄�0.80%） 。只管钢丝铠装多了内衬层热阻 ，其增添肯定值与外部热阻的减小简直相抵消 。以是说铠装消耗在这里起着肯定效果 。这是载流量降低的主要缘故原由 。
3.2 铠装消耗
单芯电缆钢丝铠装消耗为什么这么大？其消耗缘故原由主要是磁滞和涡流消耗起决议性效果 。这些消耗都与磁场强度有关 ，而磁场强度又与线芯电流有关 。当钢丝单点互连时 ，铠装不保存环流消耗 。电缆是相当于无限长直导线 ，其线芯电流在本电缆钢丝中的电场远大于其它相邻电缆电流在该钢丝中的电场 ，以为钢丝消耗主要是本电缆线芯电流引起的 。三根单芯呈三角形摆放运行于三相系统和三根单芯呈三角形摆放串联运行于单相系统中 ，依据表2-2 实验质料（单相）和现场的丈量质料（三相）反应到载流才华和温度两个参数来剖析在三角形摆放时两者的钢丝铠装消耗是靠近的 。这仅仅是就该组数据而言 。因实验条件约束无法举行三相系统实验 。通过表3-1的核算温度参数至少可以剖析电缆呈三角形摆放时单相的实验数据（载流量）与三相系统下在现场摆放要领下的丈量电流是相近的 。
注：① 实验与现场电缆都呈三角形摆放 ，但现场的三角形中有一胶木条离隔 。
② 核算值（依据电流和热阻核算） 。
③ 为便于较量已将表2-2的实验数据已换算到情形温度38.5℃时的等效值 。
④ 三角形电缆组的外表温度随部位的差别相差很大 ，表中数据仅供参考 。
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